避雷器介绍；
民熔 氧化锌避雷器
HY5WS-17/50氧化锌避雷器
10KV高压配电型 *级A**复合避雷器
产品型号: HY5WS- 17/50 额定电压: 17KV
产品名称:氧化锌避雷器 直流参考电压: 25KV
持续运行电压: 13.6KV 方波通流容量: 100A
防波冲击电流: 57.5KV(下残压) 大电流冲击耐受: 65KA
操作冲击电流: 38.5KV(下残压)
注:高压危险!进行任何工作都必须先切断电流，严重遵守操作规程执行各种既定的制度慎防触电与火灾事故。
使用环境:
a.海拔高度不超过2000米;
b.环境温度:最高不高于+40C- -40C;
C.周围环境相对湿度:平均值不大于85%;
d.地震强度不超过8级;
e.安装场所:无火灾、易燃、易爆、严重污秽、化学腐蚀及剧烈震动场所。
体积小、重量轻，
耐碰撞运输无碰损失，
安装灵活特别适合在开关柜内使用
民熔 HY5WZ-17/45高压氧化锌避雷器
10KV电站型 金属氧化锌避雷器
民熔 35KV高压避雷器
HY5WZ-51/134
户外电站型
氧化锌避雷器复合型
能增大1倍左右，瓷套电流会成几十倍增加。MOA泄漏电流的增大是由于MOA存在自身电容和对地电容,MOA的芯体对瓷套、法兰、导线都有电容，当温度变化时，瓷套表面的物理状态发生变化，瓷套表面和MOA内部阀片的电位分布也发生变化，泄漏电流也随之变化。
VI、现场杂散耦合电容的影响
1、理想状态下下三相“一”字形排列的避雷器持续运行电流
(c)理想状态无干扰情况下避雷器等值电路
(d)理想状态无干扰情况下避雷器向量关系
对于现场最普遍存在的“一”字排列三相避雷器,在不考虑邻相和周围带电设备与避雷器之间的耦合干扰时，参照图(c)可以得到三相避雷器本体小电流范围的等值电路及其向量图如图(d)所示。
从图(d)可以看出，三相电压向量UA、Ug、 Uc互成120°夹角 ，容性电流IcA、IcB、 Icc 超前各自电压相位90° ,阻性电流RA、lRe.
IRc向量与其电压同相位，持续运行电流IA、lg、 Ic为该二者的合成向量，cA、zB、 zC 即为各相电压与持续运行电流的夹角。假设图中三相避雷器性能相同, 则有lRa=lRB=IRC、1A=/g=/c、 cA=zB= zC。
2、仅考虑本组相邻耦合干扰的三相“--”字形避雷器持续运行电流分析
(e)仅考虑本组相邻耦合干扰情况下的避雷器等值电路
(f)仅考虑本组相邻 耦合干扰情况下的避雷器向量关系三相“一”字形排列的避雷器运行工况下， 相邻相电压会对本相避雷器产生相间容性耦合,这种耦合现象的形成比较复杂。
- -是耦合电压非恒定值;二是耦合电路是非常复杂的电路。为研究的方便起见，仅考虑邻相之间的耦合干扰，并假设三相避雷器电气.性能相同,耦合干扰用等值的电容电流表示，且其相位超前干扰电压源90° ,其等值电路见图(e)，向量关系见图(f)。
由上图分析可知,在只存在本组邻相耦合干扰情况下,每一相实际所测电流值为本相容性电流、阻性电流及邻相耦合附加的干扰容性电流值的合成值。
在仅考虑邻相之间的耦合干扰，并假设三相避雷器电气性能相同的假定理想情况下。B相对A、C相的干扰一致,即B相对A相的耦合电流IgA与B相对C相的耦合电流Igc幅值大小相同且向量关系平行。由此所造成的结果:①A相实测泄漏电流IA'与C相实测泄漏电流Ic的幅值均小于未受干扰影响下的泄漏电流1与Ico②使A相实测泄漏电流1与Ua的夹角cA'小于cA,A相泄漏电流与电压的夹角偏小。③使C相实测泄漏电流I
与Uc的夹角zC小于∠C ,C相泄漏电流与电压的夹角偏大。④由于阻性电流、泄漏电流与夹角存在的cosβ ( β=90-a)关系，使得实测大于RA, IRc小于IRCo A、C相对B相的耦合干扰IAB、lcB, 幅值大小相同且关于/g对称。由此所造成的结果①B相实测泄漏电流Ig小于未受干扰影响下的泄漏电流Igo②由于耦合干扰关于/g对称,故cB'= zB。
3、分析与结论综上分析,准确测定持续电流中的阻性分量的前提就是获得正确的持续电流的幅值和,然而附近带电设备特别是邻相带电设备对被测避雷器的持续电流产生的耦合干扰影响,使得被测避雷器的持续电流的幅值和都发生了复杂的变化,并且带电设备种类繁多,有本组的避雷器,还有非本组的耦合电容器、断路器、隔离开关、垂直导线、水平导线、母线等，因此耦合干扰的电容电流变化较大,耦合的电容电流在相位上和本相待测避雷器中的阻性电流和容性电流均不- -致，致使所测持续电流的幅值与电压的夹角变化很大，并且很难得到定量的统一规律。
因此,在对避雷器运行性能进行带电测量时，欲得到准确的持续电流的阻性分量是不可能的。而且，对避雷器进行带电测量的目的是判断避雷器性能的好坏，不是要得到准确的阻性电流值,因此要求准确测量阻性电流也是不必要的。
因此，可以通过在相同的周围环境下，对避雷器进行正常的带电测量,但是判断避雷器性能的好坏不是根据测量得到的阻性电流值。而是根据阻性电流的增量来判断。
四、带电测试结果中各项数据的实际含义:
φ0:补偿角度。已存储的数据可修改补偿角度,但修改值只影响当前显示/打印数据,不能存储。
Ku:PT或试验变压器变比,显示试验电压U为输入参考电压Uref与Ku乘积。由于Ku并不影响φ或电流量测量,也可以设置为1直
接显示Uref。应注意当没有Uref输入时,不能得到正确的测量结果。
已存储的数据可修改电压变比,但修改值只影响当前显示/打印数据,不能存储。
φ:基波电流超前基波电压的相位差,其中包含补偿角度。可由中直接评价MOA性能,有相间干扰时要扣除干扰角度再评价。
U:为试验电压有效值，其中只含1. 3、5、7次请波。.
U1 :为试验电压基波有效值。当谐波含量较小时, U1≈U。
U3、U5、U7 :为试验电压3、5、7次谐波对U1的相对含量。
lx:全电流有效值(只含1.3、5、7次谐波)。Ixp :全电流峰值(只含1、3、5、7次谐波)。名称的后缀p均表示峰值,乘0.707后为有效值。
r:总阻性电流有效值(只含1、3、5、7次谐波)。
lrp:总阻性电流峰值(只含1、3、5、7次谐波)。
lr1p:阻性电流基波峰值。由于Ir1p比较稳定,有确切来源,应以Ir1p为主要的阻性电流数据。
r3p、lr5p、 lr7p: 阻性电流3、5、7次谐波峰值，母线谐波电压影响已经过补偿。
P1 :基波功率。
lc1p:容性电流基波峰值，注意:当谐波含量较高时,波形叠加可能使Ixp小于Ic1p。
Cx:电容量。
F :电网频率。
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