模板工程专项施工方案高清视频 (模板工程专项施工方案计算书)

上海静山建设项目

脚手架专项施工方案

编制：

审核：

批准：

朱家楼集团有限公司

上海静山项目项目部

二〇二三年十

目 录

一、编制依据 3

二、工程概况 4

三、施工准备 4

四、主要部位支模方法 5

五、模板拆除 10

七、模板安装技术措施 14

八、成品保护 18

九、安全文明施工 18

十、模板计算书 19

一、编制依据

（1）施工组织设计；

（2）项目工程设计图纸；

（3）《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015

（4）《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021

（5）《建筑施工手册》 第五版

（6）《混凝土结构设计规范》gb50010-2015

（7）《建筑结构荷载规范》gb50009-2012

（8）《建筑施工安全检查规范》JGJ59-2019

（9）《建筑工程大模板技术规程》JGJ162-2014

（10）《建筑施工模板安全技术规范》jgj162-2019

二、工程概况

1、工程名称：上海静山股份有限公司上海静山项目

建设单位：静山朱家楼股份有限公司

施工单位：朱家楼集团有限公司

设计单位：耿家冲有限公司

监理单位：大凹国际咨询有限公司

2、本工程位于静山国际产业园。两栋楼分别为：

（1）工业大厦

地下5层、地上88层，最大建筑高度568.8m，总建筑面积386867.88㎡，其中地上面积360049.88㎡、地下面积26818m²。建筑结构形式为钢筋混凝土框架-剪力墙结构。长跨146米、宽度44.7米，檐口高度456m，落地架位于三个中庭内四周，西边中庭 3-8/C-F轴38.7长*23.7宽；中间中庭10-13/C-F轴27.75长*23.75宽，东边中庭16-20/C-F轴29.7长*23.75宽，为93层框架砼结构。

（2）网络大厦

总建筑面积3580.00㎡，为戊类甲房，建筑高度12.0米。包括单层厂房和2层辅房，结构形式为单层钢结构厂房，辅助用房采用钢筋混凝土框架结构。完成主体结构以及二次结构施工。

三、施工准备

3.1.技术准备

详细阅读图纸，了解工程特点，做好图纸会审和技术交底工作。参与并执行施工组织设计的工期要求，技术要求以及与其它专业工种相配合的重点注意事项。

3.2.现场准备

3.2.1 模板合模前，首先由水电等专业，对预埋管件验收检定无误后，再行合模。

3.2.2 支模前，必须弹线，包括轴线，300控制线，标高线。

3.2.3 检查钢筋绑扎质量，办好隐蔽工程记录，并要检查钢筋保护层厚度。

3.2.4安装模板前，应把模板面清理干净，刷好隔离剂。

3.3.机具准备

电钻3台，6KW，刨、车床２台12KW，电锯2台，６KW，其它相关机具现场确定。

3.4.材料准备

15mm木胶板：800m50*100木方： 80 m100*100木方：60 m

Ф48钢管：5T 扣件：3000个

四、主要部位支模方法

4.1.柱模板安装

本工程框架柱主要为屋面花架柱，500×500规格，柱模板为15mm木胶板，50×100木方作竖向背楞，双钢管柱箍固定。

4.1.1按照设计图纸，每个柱子预制好4片模板，木胶板宽度两边比柱截面小3mm，另外两边宽度为柱截面加两块木胶板的厚度。

4.1.2柱箍采用双钢管，竖向间距500。

4.1.3支模前根据柱边线用钢筋在距地50mm左右，焊好柱断面撑，每边二根，并做好柱根清理工作。

4.1.4先拼装相邻两块柱模，然后再拼装另外两片柱模，用钉固定，模板四角加贴海绵条。

4.1.5先固定柱根部模板的截面尺寸和轴线位置，然后固定柱模上口的截面尺寸及垂直度，柱模的斜撑每边设二根，距地1.2m、2.5m，与预留在板面的锚筋连结，锚筋距柱约3/4柱高。

4.1.6通排柱先安装两端柱，经校正固定合格后，拉通线校正中间柱。

4.1.7浇筑砼板时，在板下 16以上的锚固铁，高于地面10～15cm，以利柱模底线准确就位，其位置在模板外边缘线10cm左右。

支模前，弹300mm控制线，即该线离墙体边线300mm。

4.2.梁板模板安装

4.2.1本工程梁板支模，采用15mm木胶板，50×100木方做主次龙骨。顶模采用木胶合板，厚度15mm，木板接缝处采用胶条封粘，以防漏浆。板下采用双搁栅，用100×100方木上层间距400，下层间距700，支撑采用 48钢管支撑，间距900，水平方向采用斜撑。间距1500。全部梁模系统包括底模、侧模均采用木模，提前配制现场组拼。梁模支撑系统采用钢门架。

对于梁高大于700mm的深梁，需特殊加固。梁高在500～700mm范围内，梁侧模板需加对拉一道 14螺栓；梁高在700～1200mm时，梁侧模板需加对拉两道 14螺栓。

施工放线时，在板面上弹出梁的模板边线，以此作为支模的基线，控制梁的准确位置。

为防止梁模移动，梁底模两侧须加扣件紧固。加固梁模时，需拉设通线将模板找直、找正。梁侧模上口须加锁口，锁口可采用钢管和扣件扣牢。

现浇楼板支模采用钢门架作为支撑系统，模板采用18厚胶合板。

楼面模板封边处理时，先用标志尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央和端部，用胶合板锯成所需尺寸和形状镶补。

楼板支架的主次楞均采用 48×3.5mm钢管加固，主次楞间距以600为宜；模板接头下以50×100mm的木枋固定，模板接头处可次楞适当加密。以胶合板接头处用钉子将胶合板固定在楞木上。

4.2.2施工工艺流程：弹出梁轴线及水平控制线→搭设梁模支架→安装梁底横杆→安放梁底模→按要求梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模固定、校正→安装梁柱节点模板→搭设顶板支架→放U型顶托→放大龙骨→调整顶托标高→放小龙骨→铺设顶板。

4.2.3操作工艺：标准跨梁板支撑系统如图所示

a.在框架柱上弹出梁的轴线、位置线和水平线。

b.拉通线搭设梁支柱、立杆间距900，横杆设三道。

c.根据水平线安装好梁底横杆，梁跨度≥4m时，按跨度的1‰起拱，然后放置梁底模。在梁底模两侧粘贴海绵条，然后安装梁侧模，在梁侧模与梁底横杆间垫小竹胶板块，以利梁侧模周转使用。用钢管扣紧梁底处侧模，梁侧竖向短钢管吊直、钢管三角撑固定，并注意梁截面尺寸大小正确，如图。

d.梁模板固定完后，接着安装梁柱板接头。根据梁柱截面尺寸四个柱面做成8块模板组拼，上口平板底，下口比原砼低200mm, 双向用Ф14对拉螺栓拧紧。在柱模安装前，在砼四边镶贴海绵条，以防漏浆。

e.楼板采用满堂脚手架，支柱间距1200，横杆三道与梁支撑连成整体，安装顶托，主龙骨，板跨度≥4m,按跨度的1‰起拱，调节顶托高度将背楞找平。然后放置50×100次龙骨，间距≤300mm，上口与支梁侧模上口相平。竹胶板板边刨直对拼并在下部加垫海绵条防止漏浆。

4.3门窗洞口及预留洞模板

门窗洞口及水平预留洞口等模板，采用预先制作的木框胶合板模板。

门窗洞口采用50白松板配合12厚胶合板制作，模板四角用10号角钢定型。在合模前洞口模板两侧粘贴海绵条，防止砼漏浆。洞口模板的底部应钻有直径1cm圆洞2～3个以防混凝土浇筑时气体在板下集聚。

门窗洞口必须垂直方正、位置准确。如采取先立口的方法，门窗必须固定牢固紧密，在浇筑混凝土时不得移位和变形，如采取先立口的做法，位置要准确，并便于拆除。

所有预埋件、预留洞，在施工前应和安装详图核对无误后方能进行施工。施工时先在模板或干净骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置。预埋件四角留小洞用木螺钉固定在模板上。预留洞固定在模板上，如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上，确保在施工中不会移动。

施工完毕的预留洞、预埋件要请监理和有关单位进行复核和验收，减少和避免将来对结构的开凿和破坏。

混凝土浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正，确保埋件和预留洞的准确。

4.4 模板节点施工措施

a 模板加工下料注意事项

（1）模板加工下料时须注意在楼层标高往下门,窗所对应的位置模板须加入梁底模板的厚度为该处的模板下料实际宽度，在楼层模板接高处模板均须考虑模板在施工中为便于加固及防止砼浇筑时漏浆所加入的包墙边尺寸，该尺寸考虑 50～60 毫米高，其它位置均按实际尺寸进行下料组合，但在初次下料时还应考虑模板在组合时的加工尺寸，该尺寸考虑 3 ～ 4 毫米为宜。

（2）模板下料时的模板组合方案

模板在下料时须考虑模板组合方案，确定模板在包边组合时模板包边位置，则该处模板须加入包边模板厚度才是实际下料尺寸。

b 柱、墙交合处的模板施工

柱、墙模板在交合处易造成胀模、跑模现象，因此优化组合该处的模板固定体系尤为重要，柱、墙模板组合固定如下图：

c 剪力墙模板安装及砼浇筑注意事项

⑴剪力墙模板安装时须同楼层梁底模板相互对撑，对撑体系以钢管相互顶紧。

⑵在顶撑施工过程中，控制设计尺寸，不得影响楼层梁标高。

⑶在进行砼浇筑时，须对所浇窗台位置上的梁内先注入一定量的砼，对窗上梁进行配重处理，防止窗台封口模板因振捣而上浮，导致模板变形，影响砼成形质量。

d梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

（1）模板支架的构造要求：

1>.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

2>.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

3>.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

（2）立杆步距的设计：

1>.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

2>.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3>.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

（3）整体性构造层的设计：

1>.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

2>.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

3>.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

4>.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

（4）剪刀撑的设计：

1>.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

2>.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

（5）顶部支撑点的设计：

1>.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

2>.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

3>.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

（6）支撑架搭设的要求：

1>.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

2>.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

3>.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

4>.地基支座的设计要满足承载力的要求。

（7）施工使用的要求：

1>.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

2>.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

3>.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

五、模板拆除

5.1 拆模顺序一般应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。

5.2 柱砼强度达到1.2Mpa时（以同条件试块为准）方可拆，模根据目前温度和砼强度，24小时可拆模。拆模时应先试拆一块模板，确定砼棱角不受到破坏方可大面积拆除。先拆斜撑，再拆柱箍，接着用小撬棍轻轻撬模板上口，使模板与砼面脱离，然后再拆另外三块。拆模时注意螺栓螺母等的收集，柱模码放整齐。

5.3 梁板模板跨度≤8m，应当砼强度≥设计强度的75％后方可安排拆除。梁侧模须周转使用，在梁板强度达到2.5Mpa时可以考虑拆除。当上层正在浇砼时，下层梁板的底模板和支柱不可拆除，必须至少隔一层拆除（考虑施工荷载影响），楼梯模板随楼板模板拆除。

先拆最上支架部分水平拉杆→下调楼板顶托→拆除主次龙骨→拆楼板模板→拆梁底模→拆支架系统。对活动部件必须一次拆除，如中途停止应及时进行加固，以免发生事故。如果模板与砼墙面吸附或粘结不能离开时，可用撬棍轻撬动模板，不得用大锤砸模板，应保证拆模时，不损坏砼结构或门窗洞口。

5.4剪力墙模板在拆除模板时顺序为：先拆除墙内侧模板后，将对拉螺栓同外模板一同拆下，这样减少对拆除时因模板、对拉螺栓之间的相互牵制力而易于拆除，保证外墙面砼板不受损坏。

5.5拆模时不要用力过猛，拆下来的木料应及时运走。

5.6加强模板保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，涂刷隔离剂，按规格分类堆放整齐，以利再用。

5.7模板拆除后，及时清理杂物，各种材料及小型构件一定清除干净，放入指定场地。

5.8底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表规定。

底模拆除时的混凝土强度要求

六、质量验收标准

6.1模板加工质量要求

6.1.1顶板模制作质量标准

6.1.2梁、柱、门窗洞口模加工质量要求

梁、柱、门窗洞口模加工：模板周边严禁出现起皮、飞边，四周必须用手刨刨平，转角处接缝严密，尺寸正确无误。

梁、柱、门窗洞口模加工完后由工长、质检员共同验收合格后方可使用。

梁、柱、门窗洞口模制作质量标准

6.2现浇结构模板安装质量要求

6.3预埋件与预留洞口模板安装质量要求

固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，允许偏差应符合下表的要求：

6.4模板安装感官质量要求

6.4.1模板板面平整、光滑，尺寸准确，尺寸偏差不大于2mm，背楞固定牢固，刚度足够，支撑体系稳定牢固。

6.4.2模板背楞在支架部位预留园孔，要求无扭曲、破损、毛刺，位置准确，操作平台、支架安装牢固。

6.4.3模板板缝拼接严密、平整、无错台，模板拼缝部位设置的海绵条等防漏浆措施不得影响结构观感质量。

6.4.4多层板表面不得有水泥浮浆，表面的杂物应擦洗干净。顶板模板板缝采用硬拼的方式，不得采用粘贴胶带的方法。因周转使用的结果，板缝部位如有毛刺应及时弹线切去，以保证板缝效果。

6.4.5墙体、楼板间的水平施工缝应弹线切割并剔凿到实处后冲洗干净。

6.4.6模板内外清理干净，脱模剂的涂刷应均匀、无漏刷、不堆淌，对工作面上的钢筋无污染，清理干净的模板材料应标识明确、堆放整齐。

6.4.7支撑体系要安装牢固，无松动现象，板缝拼缝紧密，不变形不漏浆。

七、模板安装技术措施

7.1进场模板质量标准模板要求：

7.1.1 技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。

7.1.2 外观质量检查标准（通过观察检验）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m。每平方米污染面积不大于0.005m

7.1.3 规格尺寸标准

厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。

7.2模板安装质量要求

必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。

7.2.1主控项目

7.2.1.1 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。

检查数量：全数检查。

检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。

7.2.1.2 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。

检查数量：全数检查。

检验方法：观察。

7.2.2 一般项目

7.2.2.1 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；

检查数量：全数检查。

检验方法：观察。

7.2.2.2 对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土顶板，其模板应按要求起拱。

检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。

7.2.2.3 固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；

检查数量：按规范要求的检验批(对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。

检验方法：钢尺检查。

7.2.2.4 现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。

检查数量：按规范要求的检验批(对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）

7.2.2.5 模板垂直度控制

（1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。

（2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；

（3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。

（4）顶板模板标高控制

顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据高度及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。

（5）模板的变形控制

1）．墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。

2）．浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。

3）．模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；

4）．浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；

5）．模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。

（6）模板的拼缝、接头

模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。

（7）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。

（8）与安装配合

合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。

（9）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。

7.3其他注意事项

在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。

7.3.1 胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。

7.3.2 进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。

7.3.3 模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。

7.3.4 墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。

7.3.5 墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。

7.3.6 支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。

7.4脱模剂与模板堆放、维修

7.4.1 木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。

7.4.2 模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。

7.4.3 装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。

7.4.4 拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。

八、成品保护

8.1、对违反模板安全操作规范的，有损模板安全使用的现象及时制止和纠正，多层板拆除后及时清理并分规格码放，码放高度不得超过1.5米。

8.2、吊装物体时，轻吊轻放，不准碰撞已施工模板。

8.3、不经技术主管同意，任何人不能拆模；拆除模板以不损坏墙体、表面及棱角为准。

8.4、安装和拆除模板时不得用大锤砸多层板，以免使多层板翘曲变形及砸坏砼成品。

8.5、多层板运输和堆放时，防止水淋，堆放场地要有排水和防水措施。

九、安全文明施工

9.1登高作业各种配件放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。

9.2周转材料吊装时应绑扎牢固，模板、架管应外包安全网。

9.3装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

9.4装拆模板时，必须采用稳定的钢筋爬梯和施工平台，不得随意攀爬。

9.5高处作业，操作人员应挂上安全带。

9.6拆除墙体模板时，应先用手感判断混凝土强度是否合适，然后逐步拆除，并在确保强度达到以后方可大面积拆除。

9.7模板使用前应严格检查吊钩等部位是否连接牢固，严禁使用不合格的模板、杆件、连接件以及支撑件。

9.8拆模时间应按规定执行，须经技术人员同意。拆模应按工艺执行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。

9.9模板起吊前应检查吊装用绳索、卡具及吊环是否完整有效，并应先拆除所有临时支撑，经检查无误后方可起吊。

9.10模板起吊前应将吊车的位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确；禁止人力搬动模板。

9.11拆模起吊前应复查穿墙销杆是否拆净，在确无遗漏且模板与墙体完全脱离后方可拆除。拆外墙模板时，应先挂好吊钩，绷紧吊索，再拆除销杆和扁担。吊钩应垂直模板，不得斜吊，以防碰撞相邻模板和墙体。摘钩时手不离钩，待吊钩吊起超过头部后方可松手，超过障碍物以上的允许高度才能行车或转臂。

9.12雨天施工时，注意防滑措施，脚手板绑铁丝或钉条做防滑条。

9.13 禁止酒后上岗、禁止违章指挥和违章操作。

9.14施工人员进场前接受工长和安全员的安全教育，进入现场戴好安全帽和劳保用品。

9.15设置供施工人员上下使用的斜道，斜道上必须设有可靠的防滑措施。

9.16施工中不可牵挂兜绊电线，以防止漏电。

十、模板计算书

屋面花架采用钢筋混凝土结构，花架高5.4米，外围梁为上下两层，即在25.40标高处有一道400×600的梁，在27.20标高处有一道400×600的梁，内侧梁截面较小为300×600，纵向梁截面尺寸为400×830。为确保屋面花架梁施工安全，对模板施工的脚手架及模板进行验算如下：

10.1截面最大梁模板脚手架验算

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.40；

梁截面高度 D(m):0.83

混凝土板厚度(mm):1.00；（注：因采用软件计算，该部位没有楼板取值1mmm,在计算时荷载很小，可忽略不计）

立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.50；其中顶托采用直径32mm规格，伸出钢管长度不大于300mm。

立杆步距h(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：5.40；

梁两侧立柱间距(m):1.40；

承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；

板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

采用的钢管类型为Φ48×3；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；

钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数

木材品种：柏木；

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；

梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底纵向支撑根数：4；

面板厚度(mm)：18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；

次楞根数：4；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向根数：3；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；

截面类型为圆钢管48×3.0；

主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；

V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M -- 面板的最大弯距(N.mm)；

W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3；

[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；

q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；

计算跨度(内楞间距): l = 276.33mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×276.3332 = 8.38×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 8.38×104 / 2.70×104=3.105N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.105N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm；

l--计算跨度(内楞间距): l = 276.33mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×276.334/(100×9500×2.43×105) = 0.154 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =276.333/250 = 1.105mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.154mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.105mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；

I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；

M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；

W -- 内楞的净截面抵抗矩；

[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.276=6.07kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×6.07×500.002= 1.52×105N.mm；

最大支座力:R=1.1×6.068×0.5=3.338 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.52×105/8.33×104 = 1.82 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.82 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.28= 4.97 N/mm；

l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；

I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×4.97×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.025 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.025mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.338kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.0；

外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；

外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；

W -- 外楞的净截面抵抗矩；

[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.764 kN.m

外楞最大计算跨度: l = 229mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 7.64×105/8.98×103 = 85.111 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =85.111N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.481 mm

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 229/400=0.572mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.481mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.572mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；

A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm；

穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；

穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.329 =2.961 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.961kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 800×18×18/6 = 4.32×104mm3；

I = 800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm；

q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.83×0.90=18.29kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；

q = q1 + q2 + q3=18.29+0.30+2.02=20.60kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×20.605×0.1332=0.037kN.m；

σ =0.037×106/4.32×104=0.848N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =0.848 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.830+0.35）×0.80= 17.21KN/m；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm；

E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ω] =133.33/250 = 0.533mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×17.212×133.34/(100×9500×3.89×105)=0.01mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.01mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24+1.5)×0.83×0.133=2.822 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.133×(2×0.83+0.4)/ 0.4=0.24 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.133=0.6 kN/m；

2.方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×2.822+1.2×0.24=3.675 kN/m；

活荷载设计值 P = 1.4×0.6=0.84 kN/m；

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值 q = 3.675+0.84=4.515 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×4.515×0.8×0.8= 0.289 kN.m；

最大应力 σ= M / W = 0.289×106/83333.3 = 3.467 N/mm2；

抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 3.467 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×4.515×0.8 = 2.167 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×2167.104/(2×50×100) = 0.65 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.65 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 2.822 + 0.240 = 3.062 kN/m；

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×3.062×8004 /(100×10000×416.667×104)=0.204mm；

方木的最大允许挠度 [ω]=0.800×1000/250=3.200 mm；

方木的最大挠度计算值 ω= 0.204 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=3.2 mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 = (24.000+1.500)×0.830= 21.165 kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(21.165 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 32.118 kN/m2；

梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.266 kN，中间支座最大反力Rmax=10.304；

最大弯矩 Mmax=0.441 kN.m；

最大挠度计算值 Vmax=0.193 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.441×106/4490=98.152 N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 98.152 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.304 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力： N1 =0.266 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.136×5.4=0.881 kN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(1.40-0.40)/2)×0.80×0.35=0.336 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.00/2+(1.40-0.40)/2)×0.80×0.001×(1.50+24.00)=0.024 kN；

N =0.266+0.881+0.336+0.024=1.508 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；

A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh (1)

k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；

Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=1507.562/(0.209×424) = 17.012 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 17.012 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.005 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.005×(1.5+0.5×2) = 2.932 m；

Lo/i = 2932.088 / 15.9 = 184 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.211 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=1507.562/(0.211×424) = 16.851 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 16.851 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

梁底支撑最大支座反力： N1 =10.304 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.136×(5.4-0.83)=0.881 kN；

N =10.304+0.881=11.05 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；

A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh (1)

k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；

Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11049.74/(0.205×424) = 127.125 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 127.125 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.005 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.005×(1.5+0.5×2) = 2.932 m；

Lo/i = 2932.088 / 15.9 = 184 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.211 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11049.74/(0.211×424) = 123.51 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 123.51 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

10.2柱模板计算书

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 5.40m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

计算简图

一、参数信息

1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；

2.柱箍信息

柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；

钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；

柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；

3.竖楞信息

竖楞材料:木楞；

宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；

竖楞肢数:2；

4.面板参数

面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；

面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；

V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H -- 模板计算高度，取5.600m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 47.705 kN/m2、134.400 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。

三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为230 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。

面板计算简图

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.125 ×27.021×230×230= 1.43×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；

M --面板计算最大弯距(N.mm)；

W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；

f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.43×105 / 2.70×104 = 5.294N/mm2；

面板的最大应力计算值 σ =5.294N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；

面板的最大剪力：∨ = 0.625×27.021×230.0 = 3884.226N；

截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；

∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 3884.226N；

b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；

hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

面板截面受剪应力计算值: τ =3×3884.226/(2×500×18.0)=0.647N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.647N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中， ω--面板最大挠度(mm)；

q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.71×0.50＝23.85 kN/m；

l--计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm ；

E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；

I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4；

面板最大容许挠度: [ω] = 230 / 250 = 0.92 mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×23.85×230.04/(100×9500.0×2.43×105) = 0.151 mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.151mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 0.92mm,满足要求！

四、竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为5.6m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 40×80×80/6 = 42.67cm3；

I = 40×80×80×80/12 = 170.67cm4；

竖楞方木计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm；

q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.23×0.90=11.850kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.23×0.90=0.580kN/m；

q = (11.850+0.580)/2=6.215 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×6.215×500.0×500.0= 1.55×105N.mm；

其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；

M --竖楞计算最大弯距(N.mm)；

W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27×104；

f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.55×105/4.27×104 = 3.641N/mm2；

竖楞的最大应力计算值 σ =3.641N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.23×0.90=11.850kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.23×0.90=0.580kN/m；

q = (11.850+0.580)/2=6.215 kN/m；

竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×6.215×500.0 = 1864.428N；

截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；

∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 1864.428N；

b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ；

hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1864.428/(2×40.0×80.0)=0.874N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.874N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ω--竖楞最大挠度(mm)；

q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.71×0.23 = 10.97 kN/m；

l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ；

E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；

I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.71×106；

竖楞最大容许挠度: [ω] = 500/250 = 2mm；

竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×10.97×500.04/(100×9500.0×1.71×106) = 0.286 mm；

竖楞的最大挠度计算值 ω=0.286mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=2mm ，满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；

钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；

柱箍为单跨，按集中荷

载简支梁计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；

P = (1.2 ×47.7×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.23 × 0.5/2 = 3.11 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 3.107 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩: M = 0.761 kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形: V = 1.620 mm；

1. 柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.76 kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；

B边柱箍的最大应力计算值: σ = 161.48 N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =161.48N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: ω = 1.62 mm；

柱箍最大容许挠度:[ω] = 500 / 250 = 2 mm；

柱箍的最大挠度 ω =1.62mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=2mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

B方向没有设置对拉螺栓！

七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；

钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；

柱箍为单跨，按简支梁

计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；

P = (1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.23 ×0.5/2 = 3.11 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 3.107 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩: M = 0.761 kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形: V = 1.620 mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.76 kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；

H边柱箍的最大应力计算值: σ = 161.482 N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =161.482N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: V = 1.62 mm；

柱箍最大容许挠度: [V] = 500 / 250 = 2 mm；

柱箍的最大挠度 V =1.62mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=2mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

H方向没有设置对拉螺栓！